Analysis of Environmental Interference Factors and Anti-interference Design Research for Secondary Fuze Detonation of Fuel-air Explosive

WANG Ke, SHI Changjun, GUO Sha, LI Hongbin, DU Haiwen, HE Chao, ZHOU Tao

JPRMG ›› 2024, Vol. 44 ›› Issue (6) : 56-61.

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JPRMG ›› 2024, Vol. 44 ›› Issue (6) : 56-61. DOI: 10.15892/j.cnki.djzdxb.2024.06.007

Analysis of Environmental Interference Factors and Anti-interference Design Research for Secondary Fuze Detonation of Fuel-air Explosive

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Abstract

This study commences with an examination of the operational sequence of the secondary fuze in a fuel-air explosive (FAE) munition, analyzing the potential interference factors such as shock waves and electromagnetic radiation, as well as their characteristics, that the secondary fuze may encounter at the terminal phase of the trajectory. Counter-interference design methods for the secondary fuze are proposed from various perspectives, including trajectory design, circuit design, and structural design. Static detonation experiments were conducted to compare the interference-resistance capabilities of the secondary fuze under two different configurations: independent design and cable-connected design. The experimental results indicate that the secondary fuze with an independent structural design exhibits superior interference-resistance, capable of emitting a normal ignition signal at the preset timing following the explosion of the dispersed charge. In contrast, the secondary fuze with a cable-connected design failed to issue an ignition command at the designated moment, resulting in electrical failure of the components within the fuze. It is postulated that the electromagnetic radiation generated by the detonation of the explosive charge enters the fuze through field-line coupling, thereby causing damage to the fuze. Furthermore, the experimental results demonstrate that under the conditions of this study, the pulse interference current induced has a duration reaching the order of hundreds of nanoseconds, with a peak current reaching tens of amperes, which is sufficient to directly inflict damage on the microcontroller and interface circuits of the fuze.

Key words

fuel-air explosive / secondary fuze / electromagnetic radiation / anti-inference

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WANG Ke, SHI Changjun, GUO Sha, et al. Analysis of Environmental Interference Factors and Anti-interference Design Research for Secondary Fuze Detonation of Fuel-air Explosive[J]. Journal of Projectiles, Rockets, Missiles and Guidance, 2024, 44(6): 56-61 https://doi.org/10.15892/j.cnki.djzdxb.2024.06.007

0 引言

根据起爆方式,云爆弹可以分为一次起爆云爆弹和二次起爆云爆弹[1]。一次起爆云爆弹通过一次引信同时实现云爆药抛洒及其起爆。二次起爆云爆弹首先通过一次引信引爆分离装药,并将云爆剂抛洒至周围空域混合形成爆轰云雾,然后二次引信再进入云团引爆云爆药,使得云爆药发生爆轰。相比一次起爆云爆弹二次起爆型云爆弹在战斗部结构、作用流程、控制等方面都更为复杂。典型的云爆弹二次引信是通过气动、结构和弹道设计,让二次引信落入云爆云雾适当位置。车淑琴等[2]基于湍流模型对异形外形结构的二次引信的气动特性进行数值计算,研究了二次引信阻力系数与马赫数和引信攻角之间的关系,为二次引信弹道特性的研究提供了参考和依据。Liu 等[3]创建了云爆弹六自由度计算模型,并根据该模型设计了一种计算二次引信最佳释放高度的方法,为二次引信释放高度提供了理论参考。Ye 等[4]结合非线性力学提出了云爆弹二次引信运动状态计算模型,并利用Matlab软件实现界面操作,研究了多种因素对云爆弹二次引信运动轨迹的影响规律。
和串联随进类弹药等多级引信弹药类似,云爆弹的二次引信需要承受前级炸药爆炸带来的复杂环境,在进入云团之前会受到抛洒药柱爆炸产生的冲击波和电磁辐射等干扰,进入云团之后还要受到爆轰产物、云爆药等的影响。代斯等[5]为解决串联战斗部前级炸药爆炸对后级随进引信产生的电磁干扰问题,采用二极管隔离和控制器滤波、引脚上拉、下拉和瞬态电压抑制器等措施,有效抑制前级战斗部爆炸产生的干扰。柳海彬[6]对串联攻坚战斗部中二级随进引信在主级战斗部爆轰场环境下的动态特性进行研究,分析了随进引信中的应力波的传波特性,得出了提高引信抗爆炸冲击过载能力的措施。此外,为提高引信的抗电磁干扰能力,从引信电磁屏蔽结构、电路设计、元器件设计等角度进行了大量研究[5,7]
文中综合先前的研究成果,针对云爆弹的二次引信在爆炸场中受到的干扰因素进行分析,同时归纳了当前云爆弹二次引信抗干扰设计的研究现状,最后通过静态爆炸试验对比了两种结构的二次引信的抗干扰能力。

1 云爆弹二次引信干扰因素分析

1.1 冲击波

在云爆剂抛洒时刻,二次引信需要承受云爆剂抛洒药柱爆炸产生的冲击波压力,其强度和抛洒药柱的质量、二次引信距离抛洒药柱的方位和距离、二次引信的防护特性等因素有关。而抛洒药柱的质量和云爆剂的质量及其抛洒半径相关,云爆剂的质量越大,所需抛洒药柱的质量一般就越大,爆炸产生的冲击波越强。二次引信距离抛洒药柱的距离和二次弹的运动速度、云爆剂的扩展速度等参数相关。
球形TNT药柱空中爆炸形成的冲击波压力计算方法[8]为:
ΔPm=0.84  3WTNTR+2.7  3WTNTR2+7.0  3WTNTR3
(1)
式中: ΔPm为炸药爆炸冲击波超压峰值;  WTNT为炸药等效TNT质量;  R距爆心距离。云爆弹应根据二次引信的抗冲击过载性能设计二次引信相对云团的垂直高度,降低冲击波对二次引信机械和电性能的影响。现实情况下,结合云爆剂的爆炸抛洒扩散所需时间以及二次引信的运动速度,同时结合二次引信结构或强度设计,云爆剂抛洒时刻二次引信距离云爆剂中心的距离能够保证二次引信不受抛洒药柱爆炸冲击波的影响。

1.2 电磁辐射

炸药爆炸会产生电磁辐射,电磁辐射会以多种方式对引信电路系统产生电磁干扰,导致出现系统复位或芯片损坏等情况,从而导致引信出现早炸、不发火和晚炸等情况的发生[9-11]

1.2.1 时域特征

任会兰等[12]的试验结果表明,B炸药爆炸电磁辐射波形图包含3个明显的电磁脉冲信号:1)第一个电磁脉冲信号是炸药爆炸直接产生的;2)第二个电磁脉冲信号是由于地面反射冲击波追赶前沿冲击波产生的;3)第三个电磁脉冲信号是冲击波前沿冲击测磁线圈导致的。并且第一个电磁脉冲信号出现的时间对药量不敏感,而强度与炸药质量的1/3次方呈正比,炸药质量越大,电磁脉冲信号幅度越强,持续时间越强。再综合对比相关研究,第一个电磁脉冲相对炸药爆炸0时刻出现的时间一般为几十μs,信号的上升沿为几ns[13]。同时,炸药质量越高,电磁脉冲信号出现的时间越早,电磁脉冲信号持续的时间越长[14]

1.2.2 空间特征

炸药爆炸电磁的空间特征具有3个特点:1)电磁强度随距离爆心距离增大而衰减的特性;同一位置处,爆炸电磁强度随炸药质量的升高而增大。2)爆炸电磁脉冲信号在空间方向上并不是均匀分布。崔元博等[15]对TNT炸药爆炸在20 m、35 m和50 m处的电磁辐射进行了研究,发现30 kg TNT 在不同方向的测试点测得的辐射强度相差较大,差值范围为17.35%~102.17%,60 kg TNT 不同方向的测试点测得电磁辐射强度相差较小,差值范围为11.1%~17.7%。Xu等[16]通过试验和仿真手段对JO-8炸药爆炸电磁辐射的时空分布特性进行了研究。试验结果表明在不同测试方向上,爆炸电磁辐射的频域特性也表现出了较大的差异。3)电磁脉冲空间分布受起爆点分布和装药构型的影响。不同的起爆模式和装药构型下,爆轰波传播的方向不同,由此导致作为电磁脉冲诱发源的爆轰产物、冲击波的运动方向不同,进而导致电磁脉冲在空间分布上的变化。

1.2.3 频域特征

电磁辐射的频率主要和炸药的种类相关,不同炸药的爆炸电磁辐射的频谱有明显特异性。即使是同一种炸药,配方含量配比不同,炸药爆炸电磁脉冲频谱也会有区别。
王长利等[13]发现PETN 炸药频谱中有较高的低频成分,且在30 MHz、60 MHz和80 MHz附近有明显的低频成分。聚黑炸药则在40 MHz和20 MHz附近有较强频率分量。任会兰等[12]通过对爆炸电磁信号进行小波分析,滤除背景噪音,发现B炸药的频率主要分布在0~50 kHz。崔元博等[15]的研究表明,TNT炸药的电磁辐射频率主要分布在0~100 MHz,其中0~50 MHz低频段电磁辐射能量分布最密集。图1所示为不同炸药的爆炸电磁辐射波谱,从中可以看到多数炸药的电磁波谱频率在100 MHz以下。
Fig.1 Spectrum distribution of explosive electromagnetic radiation of different formulations[15]

图1 不同配方炸药的爆炸电磁辐射频谱分布[15]

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1.2.4 金属成分的影响

如前所述,虽然爆炸产生电磁辐射的机理还没有统一的结论,但是多数研究认为等离子体是产生电磁辐射的根源。金属或活性金属[17]的参与会对等离子体的电导率、密度等参数造成影响,从而影响电磁辐射特性。王长利等[13]对比了B炸药和梯黑铝炸药的爆炸电磁辐射强度,试验发现铝粉的后燃效应对电磁辐射的影响较小,铝粉的加入导致梯黑铝炸药中能够产生有效电磁辐射的药量减小,电磁辐射强度反而相较于降低。而陈鸿等[18]对RDX基含铝炸药的电磁辐射进行试验,发现当含铝量为0~20%时,爆炸电磁辐射信号随含铝量的增加而增强;当含铝量为20%~30%时,爆炸电磁辐射信号强度随含铝量的增加而降低。

1.3 爆轰产物及云爆剂的影响

当二次引信落入云团内部,云爆剂已经抛洒完成时,云爆剂可能会发生窜火等意外现象[19-20]。高速的云爆弹落入云团内部,会与云爆剂摩擦,有可能产生静电信号影响引信工作。分离药柱爆轰产物对二次引信是否产生影响取决于二次引信落入云团的位置,目前的研究中云爆剂都采用分离药柱中心爆炸分离,二次引信落入云团正中心位置才会受到爆轰产物的干扰。分离药柱爆轰时刻温度达到上千K,由于二次引信落入云团仍需一段时间,二次引信落入云团时刻爆轰产物温度应有下降。云爆剂蹿火同样会产生上千K的温度,燃烧产物可能通过二次引信裸露的线缆、接插件、孔隙等结构对二次引信产生干扰。

2 二次引信抗干扰措施

炸药爆炸产生的电磁辐射通过前门耦合和后门耦合的方式进入引信,导致引信发生瞬时破坏或者永久破坏。电磁脉冲作用下,引信电路中会产生强瞬态电流,导致引信电路板上的关键器件发生损坏。Lyu等[21]研究了超宽带电磁脉冲信号对引信的影响机制,发现电磁脉冲可以通过场线耦合和孔隙耦合两种方法进入引信,当电磁场的极化方向和引信的轴线平行时,对引信产生的影响最为严重。毕军建等[22]研究了电磁脉冲对引信发火电路辐照效应,试验结果表明,电磁脉冲和点火电路之间的耦合效应导致执行电路中产生快速变化的电压并导致点火回路晶闸管的意外导通。陈瑾等[23]研究了强电磁干扰下全电子引信通信孔的大小对内部干扰场强的影响情况,仿真结果表明,通信孔的大小对于干扰场强及峰值频率都有影响,电磁干扰导致高压电容电压升高,有可能导致开关击穿,提前放电。

2.1 二次引信弹道设计

云爆弹二次引信及二次弹在抛洒药柱爆轰时刻相对爆心的距离和方位不同,其受到的各类干扰的强度也不相同。对于冲击波和电磁辐射而言,其强度都随着距离的增大而减小。二次引信相对爆心的位置和参数是根据云爆剂的扩散速度、二次弹的运动速度等参数而选定的。对于大当量云爆弹,在弹道设计时就应该将二次引信的抗干扰能力考虑进来,合理设计二次弹落入云爆剂云团这一弹道过程。如图2所示,在尽量保证不影响云爆弹的爆炸威力条件下,通过增大相对距离 ΔH、调整二次弹落入云团相对爆心的位置 Δx来提高二次引信在爆轰环境下的生存能力和可靠性。
Fig.2 Diagram of the relative position of the secondary fuze and cloud

图2 二次引信和云团相对位置示意图

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2.2 引信设计

引信电路主要包括电源与通信电路、安保控制电路、点火起爆电路,控制着引信的通信、保险、解保和起爆等功能。引信电路最容易遭受爆炸电磁辐射损伤,提升引信电路的抗干扰能力是提高引信可靠性的关键。对于爆炸产生的电磁干扰,可以采用屏蔽干扰源、提升电路抗干扰能力等方法。

2.2.1 屏蔽干扰源

屏蔽干扰源是指将爆炸产生的电磁辐射屏蔽在引信外部。二次引信一般封装在二次弹内,二次弹采用金属外壳封闭,能够屏蔽电磁辐射。但二次弹外壳上可能会存在孔、缝隙等,这些元素的存在为电磁干扰进入引信提供了可能,导致电磁辐射能够通过孔隙耦合进入引信。爆炸产生的空间电磁辐射干扰范围有限,设计中将不同火工品分别用独立腔体装配,通过内部屏蔽避免渗透进入引信内部电磁辐射的干扰[24]。针对非金属材料,还可以采用喷涂防电磁材料等方法。曹长德等[25]通过采用银包铜粉表层导电薄膜屏蔽材料涂抹在地雷表面,经过试验验证,该屏蔽材料能够有效屏蔽电磁干扰,对地雷电子线路和元器件起到保护作用。

2.2.2 提升电路抗干扰能力

针对炸药爆炸电磁辐射对引信电路的影响,可以采用屏蔽、滤波、设计优化和选择抗干扰元件等措施。由于爆炸电磁辐射具备特定频域特性,通过在引信接口电路采用滤波电路、保护电路的方法将可能进入电路的干扰信号进行排除。崔元博等[26]为增强二次引信在爆炸环境中的抗干扰能力,采用滤波整流抑制、光电耦合隔离、接地技术、过压保护等手段对二次引信起爆电路进行了抗电磁干扰加强设计,试验结果表明上述措施能够将二次引信的电磁敏感度从V级降至I级。施长军等[27]通过增加电缆传输线切断功能及优化电路板布线设计等抗干扰方法,提高了二次引信抗干扰能力,二次引信经引信系统时序试验和静爆试验验证,表明上述抗干扰方法有效。

2.2.3 引信结构设计

云爆剂是通过二次引信落入云团内实现起爆的。二次引信落入云团的方式一般分为自由运动和受限运动两种。自由运动是指二次引信和弹体之间无任何物理连接,二次引信采用独立结构设计,依靠其自身的气动特性和弹道设计等特点准确进入云团中心位置实现起爆,需要精确的弹道设计能力,且二次引信运动过程可能会受到环境影响。受限运动则是二次引信和弹体之间存在电缆线、连接线等物理连接,物理连接的存在是为了更方便、更有效的控制二次弹的动作和运动历程,提高二次引信落入云团时的准确性和起爆的准确性,达到最佳的引战匹配效果。图3分别为采用独立结构设计和电缆线连接设计的二次引信在云爆剂抛洒时刻的示意图。
Fig.3 Structure of secondary fuze

图3 二次引信结构示意图

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对于独立结构设计的二次引信,引信受到空间电磁干扰的途径只能是电磁波的空间辐射(孔隙耦合)。对于采用线缆连接设计的结构,二次引信除了受到空间电磁辐射的影响,还直接受到爆心附近电磁波通过场线耦合带来的干扰。从原理上分析,场线耦合相比孔隙耦合更容易对引信性能造成影响,原因在于:1)爆炸电磁波在空间中传播,强度随距离迅速降低;2)对于大多数低当量的弹药,爆炸产生的电磁辐射不足以在较远距离上产生较大的幅度。
进行了独立结构设计和电缆线连接设计两种结构的二次引信抗爆炸环境干扰试验,图4为采用电缆连接和无电缆连接状态下二次引信抗爆炸环境适应性试验布局示意图。对于图4(a)独立设计的二次引信,利用控制器依次向一次引信和二次引信发送供电、起爆指令,当一次引信引爆分离药柱并抛洒云爆剂后,二次引信在装定时刻作用。对于图4(b)采用电缆连接状态下的二次引信,将二次引信的输入电缆缠绕在壳体侧壁上以模拟分离药柱爆炸对电缆产生的影响,同时控制器向一次引信和二次引信发送起爆指令,一次引信作用同时缠绕在装药壳体侧壁的二次引信输入电缆线在分离药柱爆炸作用下被炸毁。通过回收二次引信并回读内部存储芯片数据,对二次引信的点火信号等数据进行分析,以判断二次引信工作是否正常。
Fig.4 Diagram of secondary fuze explosion electromagnetic interference test

图4 二次引信爆炸电磁干扰试验布局示意图

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试验中采用罗果夫斯基电流环(Rogowski coils)[28]监测了二次引信电缆线中的电流波形。正常工作情况下,二次引信抛出弹体之后,引信和弹体之间电缆线不传递信号或者仅传递弱电信号,电流大小为mA量级。而在试验中发现二次引信电缆上的干扰电流峰值达到50 A以上,在前100 ns内电流曲线呈现明显振荡现象,总的干扰电流持续时间大于300 ns。回收二次引信并读取数据,发现被测的部分二次引信出现发火信号延迟、或未发送点火信号等问题。拆解二次引信,发现引信内单片机芯片在短时间内发生了复位现象或损坏现象。与之对比,采用独立结构设计的二次引信正常作用,在装定时刻发出了点火信号。二者试验结果的差异也恰好证明了在此种工况下,场线耦合方式(传导耦合)要比孔隙耦合(辐射耦合)方式更容易对引信产生干扰。
无电缆连接情况下,二次引信为独立个体。爆炸产生的电磁干扰只能通过空气这一种介质进入引信,爆炸电磁干扰在空气中的衰减更快。采用电缆连接情况下,近场爆心处的电磁辐射通过电缆耦合进入引信对其产生直接干扰,线缆的存在为电磁干扰进入引信提供了直接且损耗较小的物理途径,这种场景对二次引信的抗干扰能力要求极高,引信需要在接口处或电路内部进行强化的抗干扰设计来防止爆炸产生的电磁干扰信号导致引信电路失效。
因此,受限运动方式相比自由运动方式,二次弹的弹道过程控制更易实现且更加可靠,但是由于其和弹体之间存在电气连接,对二次引信抗干扰能力要求更高。为此,除了增强二次引信的抗干扰能力之外,还可以采用如下方法:1)二次引信采用独立设计,但需要进行弹道设计并考虑可能的环境影响;2)在二次引信电缆线完成其全部功能后,将二次电缆线提前切断,防止爆炸产生的干扰通过电缆线进入引信;3)采用非电气线缆连接二次引信和弹体,在二次引信脱离弹体前完成二次引信信号和指令发送。

3 结论

二次起爆型云爆弹由于其复杂的作用过程导致引信面临严峻的工作环境,引信需要面对爆炸冲击波、电磁辐射、爆轰产物等多种干扰因素。针对冲击波、云爆剂燃料摩擦产生的静电等干扰因素,可以通过二次引信弹道设计、结构强度设计和壳体屏蔽设计等方法解决。针对电磁干扰因素,引信需要从电路设计的角度着手解决。文中对比了两种结构的二次引信的抗干扰能力,研究结果表明,采用独立结构设计的二次引信具有更强的抗干扰能力。采用电缆线连接设计的二次引信电磁辐射易通过场线耦合的方式进入引信导致其发生损坏,需要在引信接口电路处进行更有针对性的抗干扰措施设计,避免爆炸电磁耦合产生的脉冲干扰电流直接通过电缆进入引信内部电路。

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Abstract
炸药爆炸过程中产生明显的电磁辐射干扰在很多领域引起了重视, 爆炸产生电磁辐射的机理和理论模型都不成熟, 实验仍然是研究这一现象的重要手段. 本文设计了不同质量的B炸药爆炸电磁辐射实验, 测量了爆炸整个过程中不同时刻的电磁辐射信号. 通过小波分析方法对实测信号进行处理, 得到真实信号和信号的时频特点, 小波分析得到真实信号的频谱主要分布在050 kHz. 利用自主开发的EXPLOSION-3D软件对实验工况进行数值模拟, 得到爆炸过程不同时刻流场的特点. 对比实验结果和数值模拟结果得出: 第一个脉冲信号是由B炸药爆轰产生的高温高压等离子体直接产生的电磁脉冲; 第二个脉冲信号是由地面反射的冲击波追上前沿冲击波, 空气冲击波阵面处形成的等离子体产生的电磁脉冲; 第三个脉冲信号是冲击波撞击测量线圈引起的无效信号. 其中, 第一个电磁脉冲幅值与当量的1/3次方基本呈线性关系, 其到达时间对炸药药量不敏感; 第二个电磁脉冲出现的时间与炸药的当量成指数关系, 药量越大, 出现时间越晚. 通过对第二个脉冲信号的分析, 得出了冲击波反射形成电磁脉冲信号时的爆炸波流场特征, 为后续相关理论机理研究提供了验证数据.
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